(табл. 10.1 )

момент сопротивления поперечного сечения трубы при расчётной толщине стенки трубы, см3, (табл. 2.10. СП);

Коэффициент прочности сварного шва (табл. 10.2 ).

0,8 коэффициент пластичности

Эквивалентная весовая нагрузка кгс/м (равна весу трубопровода в рабочем состоянии);

Эквивалентную весовую нагрузку при подземной прокладке трубопроводов принимают равной расчетному весу трубопровода в рабочем или холодном состоянии.

где q – вес одного метра трубопровода: вес трубы (qтр), воды (qв) (табл. 2.11., 2.12. СП), изоляционной конструкции (qиз).

Пролёт между подвижными опорами при сальниковых компенсаторах определяют расчётом по растягивающим или сжимающим напряжениям (=0,95,=1 соответственно).

По сжимающим напряжениям,=1

По растягивающим напряжениям,=0,95

за расчётный принимают

Нагрузки на неподвижные опоры.

Нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов подразделяют на вертикальные и горизонтальные.

Вертикальные:

l-пролёт между подвижными опорами, м.

Горизонтальные нагрузки на неподвижные опоры трубопроводов возникают под влиянием следующих:

Трения в подвижных опорах, при тепловом удлинении теплопроводов.

Трения в сальниковых компенсаторах, при тепловом удлинении теплопроводов.

Горизонтальные осевые нагрузки на промежуточные опоры определяют с учётом всех действующих сил по обе стороны опоры:

Силы трения в подвижных опорах, кгс

Силы трения в сальниковых компенсаторах, кгс

где q вес 1 метра трубопровода, кгс

L-длинна трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора, м

f-коэффициент трения подвижных опор(табл. 11.1 )

Силы трения в сальниковых компенсаторах определяют в зависимости от рабочего давления теплоносителя, диаметра трубы и конструкции сальниковой набивки:

кгс

Рабочее давление теплоносителя

длинна слоя набивки по сои сальникового компенсатора (4.16 )

наружный диаметр стакана сальникового компенсатора(4.16 )

коэффициент трения набивки с металлом =0,15

число болтов компенсатора(4.16 )

Площадь поперечного сечения набивки (4.16 )

величину принимают не менее 10 кгс/см2.

В качестве расчётной принимают меньшую из сил.

Результирующие горизонтальные усилия на промежуточные неподвижные опоры находятся как разница суммарных сил по обе стороны опоры. S=SБ-SМ, м. При этом для запаса прочности меньшую из сил принимают с коэффициентом 0,7: S=SБ-0,7SМ, при SБ=SМ принимаем одну из сумм с коэффициентом 0,3 S1=0,3Sт.к. l1=l2=120 м, то S1=S2.

f=0,3 для скользящих опор

qтр=62,15 кгс

qв=134,6 кгс

qиз=30,4 кгс

16 кгс/см2

В качестве расчётной принимаем кгс

S=5451,6+8346,9=13798,5 кгс

В качестве расчётной принимаем 13798,5=4139,6 кгс

Расчет тепловой изоляции теплопроводов.

Расчёт производится на головном участке (от Энергоцентра до первого ответвления.)

Исходные данные:

Определяем толщину тепловой изоляции для двухтрубной прокладки тепловой сети диаметром dн =0,426 м в железобетонном непроходном канале с размерами 2,54 х 0,93 м (внутренний) и 2,94 х 1,33 м (наружный). Место строительства - г. Москва Средняя температура теплоносителя в подающем теплопроводе , в обратном (из температурного графика). Глубина заложения оси трубопроводов h = 1,23 м. Среднегодовая температура грунта tгр = 3,2 °С. В качестве тепловой изоляции принимаем маты минераловатные, прошивные, ГОСТ 2/880-88 марки 100. Покровный слой из стеклоткани .

Для трубопроводов с dн = 0,426 м (dу = 400 мм) по нормам плотность теплового потока и (табл. 13.6 .).

;

Принимаем толщину слоя тепловой изоляции и покровного слоя

1. Вертикальную нормативную нагрузку на опору труб , Н, следует определять по формуле

где - вес 1м трубопровода, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды (для паропроводов учитывается вес воды при гидравлическом испытании), Н/м;

Пролет между подвижными опорами, м.

Примечания: 1. Пружинные опоры и подвески паропроводов 400 мм в местах, доступных для обслуживания, допускается рассчитывать на вертикальную нагрузку без учета веса воды при гидравлическом испытании, предусматривая для этого специальные приспособления для нагрузки опор во время испытания.

2. При размещении опоры в узлах трубопроводов должен дополнительно учитываться вес запорной и дренажной арматуры, компенсаторов, а также вес трубопроводов на прилегающих участках ответвлений, приходящихся на данную опору.

3. Схема нагрузок на опору приведена на чертеже.

Схема нагрузок на опору

1 - труба; 2 - подвижная опора трубы

2. Горизонтальные нормативные осевые , , и боковые , , нагрузки на подвижные опоры труб от сил трения в опорах нужно определять по формулам:

(2)

(3)

где - коэффициенты трения в опорах соответственно при перемещении опоры вдоль оси трубопровода и под углом к оси, принимаемые по табл. 1* данного приложения;

Вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды для водяных и конденсатных сетей (вес воды в паропроводах не учитывается), Н/м.

Таблица 1*

Коэффициенты трения

При известной длине тяги коэффициент трения для жесткой подвески следует определять по формуле

где - тепловое удлинение участка трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора, мм;

Рабочая длина тяги, мм.

3. Горизонтальные боковые нагрузки с учетом направления их действия должны учитываться при расчете опор, расположенных под гибкими компенсаторами, а также на расстоянии трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4. При определении нормативной горизонтальной нагрузки на неподвижную опору труб следует учитывать:

4.1. Силы трения в подвижных опорах труб , Н, определяемые по формуле

где - коэффициент трения в подвижных опорах труб;

Вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии (п. 2), Н/м;

Длина трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора или угла поворота трассы при самокомпенсации, м.

4.2. Силы трения в сальниковых компенсаторах, , Н, определяемые по формулам:

; (6)

, (7)

где - рабочее давление теплоносителя (п. 7.6), Па, (но не менее 0,5 · Па);

Длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора, м;

Наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора, м;

Коэффициент трения набивки о металл, принимаемый равным 0,15;

Число болтов компенсатора;

Площадь поперечного сечения набивки сальникового компенсатора, кв.м, определяемая по формуле

, (8)

Внутренний диаметр корпуса сальникового компенсатора, м.

При определении величины по формуле (6) величину принимают не менее Па. В качестве расчетной принимают большую из сил, полученных по формулам (6) и (7).

4.3. Неуравновешенные силы внутреннего давления при применении сальниковых компенсаторов , Н, на участках трубопроводов, имеющих запорную арматуру, переходы, углы поворота или заглушки, определяемые по формуле

где - площадь поперечного сечения по наружному диаметру патрубка сальникового компенсатора, кв.м;

Рабочее давление теплоносителя, Па.

4.4. Распорные усилия сильфонных компенсаторов от внутреннего давления , H, определяемые по формуле

где - эффективная площадь поперечного сечения компенсатора, кв.м, определяемая по формуле

, (11)

где - соответственно наружный и внутренний диаметры гибкого элемента компенсатора, м.

4.5. Жесткость сильфонных компенсаторов , H, определяемая по формуле

где R - жесткость компенсатора при его сжатии на 1 мм, Н/мм;

Компенсирующая способность компенсатора, мм.

Значения величин R, , принимаются по техническим условиям и рабочим чертежам на компенсаторы.

4.6. Распорные усилия сильфонных компенсаторов при их установке в сочетании с сальниковыми компенсаторами на смежных участках , Н, определяемые по формуле

. (13)

4.7. Силы упругой деформации при гибких компенсаторах и при самокомпенсации, определяемые расчетом труб на компенсацию тепловых удлинений.

4.8. Силы трения трубопроводов при перемещении трубы внутри теплоизоляционной оболочки или силы трения оболочки о грунт при бесканальной прокладке трубопроводов, определяемые по специальным указаниям в зависимости от типа изоляции.

5. Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижную опору трубы следует определять:

на концевую опору - как сумму сил, действующих на опору (п. 4);

на промежуточную опору - как разность сумм сил, действующих с каждой стороны опоры; при этом меньшая сумма сил, за исключением неуравновешенных сил внутреннего давления, распорных усилий и жесткости сильфонных компенсаторов, принимается с коэффициентом 0,7.

Примечания: 1. При определении суммарных нагрузок на опоры трубопроводов жесткость сильфонных компенсаторов следует принимать с учетом допускаемых техническими условиями на компенсаторы предельных отклонений величин жесткости.

2. Когда суммы сил, действующих с каждой стороны промежуточной неподвижной опоры, одинаковы, горизонтальная осевая нагрузка на опору определяется как сумма сил, действующих с одной стороны опоры, с коэффициентом 0,3.

6. Горизонтальную боковую нагрузку на неподвижную опору трубы следует учитывать при поворотах трассы и от ответвлений трубопроводов.

При двухсторонних ответвлениях трубопроводов боковая нагрузка на опору учитывается от ответвлений с наибольшей нагрузкой.

7. Неподвижные опоры труб должны рассчитываться на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов, в том числе при открытых и закрытых задвижках.

При кольцевой схеме тепловых сетей должна учитываться возможность движения теплоносителя с любой стороны.

Похожая информация.

Нагрузки на неподвижные опоры делят на вертикальные и горизонтальные.

1. Вертикальные нагрузки определяются по формуле:

где – вес 1 метра трубопровода (вес трубы с водой и изоляцией).

Пролёт между подвижными опорами.

Табличное значение уменьшаем в 2 раза, т.к. установлен компенсатор.

При размещении опоры в тепловой камере, дополнительно учитывают вес арматуры , компенсаторов и вес ответвлений , приходящихся на данную опору с коэффициентом 0,5, т.к. вес распределяется между двумя опорами. Т.е.:

2. Горизонтальные нагрузки делятся на боковые и осевые.

Горизонтальные осевые нагрузки на неподвижные опоры возникают под действием сил:

Трения в опорах при тепловом удлинении трубопроводов;

Трения в компенсаторах при тепловом удлинении трубопроводов;

Упругой деформации гибких компенсаторов или самокомпенсации при растяжке в холодном состоянии или тепловом удлинении трубопроводов.

На опору действует только горизонтальная осевая нагрузка, т.к. ответвление закреплено опорой. Горизонтальная осевая нагрузка на опору при определяется по формуле табл.18:

где - сила трения в компенсаторах.

- площадь по наружному диаметру стакана сальникового компенсатора.

18. Расчет усилий, действующих на подвижные опоры

Нагрузки на подвижные опоры подразделяют на горизонтальные и вертикальные. Они зависят от веса участка трубопровода, приходящегося на опору, и типа опоры.

где – вес 1 метра трубопровода (вес трубы с водой и изоляцией). Принимаем для .

Пролёт между подвижными опорами..

Горизонтальные нагрузки возникают за счёт реакции трения опоры при её перемещении из-за теплового удлинения трубопровода. Горизонтальная нагрузка на подвижную опору определяется по формуле:

где - коэффициент трения подвижных опор. Для скользящего типа опор

Библиографический список

1. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети: учебник для вузов. – 5-е изд., перераб. – М.: Энергоиздат, 1982. - 360с., ил.

2. Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированию / И.В. Беляйкина, В.П. Витальев, Н.К. Громов и др.; Под ред. Н.К. Громова, Е.П. Шубина. – М.: Энергоатомиздат, 1988. - 376с.

3. Справочник по наладке и эксплуатации водяных тепловых сетей / В.И. Манюк, Я.И. Каллинский, Э.Б. Хиж и др. 2-е изд., перераб. И доп.– М.: Стройиздат, 1982. – 215с.

4. Ривкин С.Л., Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара. Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1984.

5. Теплоснабжение: Учеб. пособие для вузов / В.Е. Козин, Т.А. Левина, А.П. Марков и др. – М.: Высшая школа, 1980. - 408с.

6. Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей. Под ред. А.А. Николаева. М.: Издательство литературы по строительству, 1965. – 360с. ил.

7. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий. Часть 1.Под ред. Староверова. М.: Издательство литературы по строительству, 1967.

размер шрифта

ТЕПЛОВЫЕ СЕТИ- СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА- СНИП 2-04-07-86 (утв- Постановлением Госстроя СССР от 30-12-86 75) (ред от... Актуально в 2018 году

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ОПОРЫ ТРУБ

1. Вертикальную нормативную нагрузку на опору труб F_v, H, следует определять по формуле

где Gv - вес 1м трубопровода, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды (для паропроводов учитывается вес воды при гидравлическом испытании), Н/м;

l - пролет между подвижными опорами, м.

Примечания. 1. Пружинные опоры и подвески паропроводов Dу >= 400 мм в местах, доступных для обслуживания допускается рассчитывать на вертикальную нагрузку без учета веса воды при гидравлическом испытании, предусматривая для этого специальные приспособления для нагрузки опор во время испытания.

3. Схема нагрузок па опору приведена на чертеже.

Схема нагрузок на опору 1 - труба; 2 - подвижная опора трубы

2. Горизонтальные нормативные осевые F_hx, Н, и боковые F_hy, Н, нагрузки на подвижные опоры труб от сил трения в опорах нужно определять по формулам:

где мю_x, мю_y - коэффициенты трения в опорах соответственно при перемещении опоры вдоль оси трубопровода и под углом к оси, принимаемые по табл. 1*данного приложения;

G_h - вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды для водяных и конденсатных сетей (вес воды в паропроводах не учитывается), Н/м.

Таблица 1*

Коэффициенты трения

Примечание. При применении фторопластовых прокладок под скользящие опоры коэффициенты трения принимаются равными 0,1

При известной длине тяги коэффициент трения для жесткой подвески следует определять по формуле

где l - тепловое удлинение участка трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора, мм;

l_t - рабочая длина тяги, мм.

3. Горизонтальные боковые нагрузки с учетом направления их действия должны учитываться при расчете опор, расположенных под гибкими компенсаторами. а также на расстоянии <= 40Dу трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4. При определении нормативной горизонтальной нагрузки на неподвижную опору труб следует учитывать:

4.1. Силы трения в подвижных опорах труб Н, определяемые по формуле

где мю - коэффициент трения в подвижных опорах труб;

Gh - вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии (п. 2), Н/м;

L - длина трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора или угла поворота трассы при самокомпенсации, м.

4.2. Силы трения в сальниковых компенсаторах, , Н, определяемые по формулам

, (6)

, (7)

, (8)

d_ic - внутренний диаметр корпуса сальникового компенсатора, м.

При определении величины по формуле (6) величину принимают не менее 1 x 10(6) Па. В качестве расчетной принимают большую из сил, полученных по формулам (6) и (7).

4.4. Распорные усилия сильфонных компенсаторов от внутреннего давления , H, определяемые по формуле

, (11)

4.5. Жесткость сильфонных компенсаторов , H, определяемая по формуле

где R - жесткость компенсатора при его сжатии на 1 мм, Н/мм;

Компенсирующая способность компенсатора, мм.

Значения величин R, , принимаются по техническим условиям и рабочим чертежам на компенсаторы.

(13)

5. Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижную опору трубы следует определять:

на концевую опору - как сумму сил, действующих на опору (п. 4);

На промежуточную опору - как разность сумм сил, действующих с каждой стороны опоры; при этом меньшая сумма сил, за исключением неуравновешенных сил внутреннего давления, распорных усилий и жесткости сильфонных компенсаторов, принимается с коэффициентом 0,7.

Примечания: 1. При определении суммарной нагрузки на опоры трубопроводов жесткость сильфонных компенсаторов следует принимать с учетом допускаемых техническими условиями на компенсаторы предельных отклонений величин жесткости.

При кольцевой схеме тепловых сетей должна учитываться возможность движения теплоносителя с любой стороны.

Определить горизонтальное осевое усилие H го на неподвижную опору Б. Определить вертикальную нормативную нагрузку F v на подвижную опору.

Схема расчетного участка приведена на рис.6

Трубопровод с d н xS = 200x6 мм. Вес одного погонного метра трубопровода с водой и изоляцией G h = 513 Н. Расстояние между подвижными опорами L = 9 м. Коэффициент трения в подвижных опорах m = 0,4. Реакция компенсатора P к = 9,56кН. Сила упругой деформации угла поворота P х = 0,12 кН.

Расчет горизонтальных усилий H го на опору Б для различных тепловых режимов работы трубопровода выполним по формулам:

H го = P к +m ×G h ×L 1 – 0,7 ×m ×G h ×L 2 = 9560 + 0,4 × 513 × 55 – 0,7 × 0,4 × 513 × 35 = 15818 (Н)

H го = P к +m×G h ×L 2 – 0,7 ×m×G h ×L 1 = 9560 + 0,4 ×513 × 35 – 0,7 × 0,4 × 513 × 55 = 8842 (Н)

H го =P х +m ×G h ×L 2 – 0,7 × (P к + m×G h ×L 1) = 120 + 0,4 × 513 × 35 –

–0,7 × (9560 + 0,4 × 513 × 55) = -7290 (Н)

H го = P х + m×G h ×L 1 – 0,7 × (P к + m×G h ×L 2) = 120 + 0,4 × 513 × 55–

–0,7 × (9560 + 0,4 × 513 × 35) = 6378 (Н)

В качестве расчетного усилия принимаем наибольшее значение H го = 15818 Н =15,818кН. Вертикальную нормативную нагрузку на подвижную опору F v определим по формуле:

F v = G h ×L = 513 ×7 = 3591 Н = 3,591 (кН)

Расчет спускных устройств.

Спускное устройство(клапан) – устройство позволяющие предотвратить возникшее давление в тепловой сети.

Определить диаметры спускных устройств (воздушников и спускников) для участка трубопровода, схема которого приведена на рис.7.

Рис.7

Выполним расчеты для левой стороны. Определим приведенный диаметр d red по формуле:

Приняв коэффициент расхода для вентиля m = 0,0144, коэффициент

n = 0,72 при времени опорожнения не более 2 часов, определим диаметр спускного устройства для левой стороны d 1

Выполним аналогичные расчеты и для правой стороны. Диаметр спускного устройства для правой стороны d 2

Определим диаметр штуцера и запорной арматуры d для обеих сторон

Поскольку расчетный диаметр спускного устройства d =18 мм меньше рекомендованного d у =50 мм (см. рекомендации в методическом пособии), к установке принимаем штуцер с наибольшим диаметром из сравниваемых d у =50 мм.

Подбор элеватора

Элеватор (водоструйный насос) – устройство для смешения высокотемпературной воды из теплосети с водой из обратной магистрали системы отопления и создания в последней циркуляционного давления.

Для системы отопления с расчетным расходом сетевой воды на отопление G = 4,7 т/ч и расчетным коэффициентом смешения u р = 2,2, определить диаметр горловины элеватора и диаметр сопла исходя из условия гашения всего располагаемого напора.

Потери напора в системе отопления при расчетном расходе смешанной воды h = 1,5 м. Располагаемый напор в тепловом пункте перед системой отопления H тп = 25м.

Расчетный диаметр горловины d г определяется по формуле:

Расчетную величину диаметра горловины округляем до стандартного диаметра в сторону уменьшения d г = 30 мм. Располагаемый напор перед элеватором H для расчета сопла определяется как разность располагаемого напора перед системой отопления H тп и потерь напора в системе отопления h.

H = H тп – h = 25–1,5 = 23,5 м

Расчетный диаметр сопла определяем по формуле:

(мм)

Выбран элеватор 40с10бк, производительность 3,0 – 5,0 т/ч

Технические характеристики:

1) Максимальна температура воды, поступающей из теплосети - 150 °C;

2) Максимальная температура обратной воды - 70 °C;

3) Максимальное рабочее давление - 10 кгс/см 2 ;

4) Минимальный напор, необходимый для работы элеватора - 1...1,5 кгс/см 2 ;

5) Материал корпуса, штуцера, фланцев – сталь;

6) Материал сопла - латунь (сталь).

Заключение

В данной курсовой работе выполнен расчет тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение домов микрорайона города.

Произведены расчеты тепловых нагрузок на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Построены зависимости данных нагрузок от температуры наружного воздуха. Из графиков тепловых нагрузок видно, что нагрузки на отопление сильно зависят от температуры наружного воздуха; нагрузки на горячего водоснабжения (ГВС), и практически не изменяются на протяжении года.

Определены расчетные расходы теплоносителя, выбраны трубопроводы на каждом участке сети исходя из расходов теплоносителя и допустимых потерь давления на участке. Построен пьезометрический график, и выбрана тепловая изоляция.

Литература и сайты:

1.СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика/Госстрой СССР М.: Стройиздат, -1997. -140с.

2. СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети -М.: Госстрой, -2001. -48 с.

3.Теплоснабжение/Козин В. Е. и др. -М.: Высшая школа, -1980. -408 с.

4.Соколов Е. Я. Теплофикация и тепловые сети. -М.: Издательство МЭИ, -1999. -472 с.

5.Теплотехнический справочник/Под ред. Юренева В. Н. и Лебедева П. Д. в 2-х т. М.: Энергия. -1995. Т. 1. -744 с.

6.Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей/Под ред. Николаева А. А. -М.: Стройиздат. -1965. -360 с.

7.Справочник по теплоснабжению и вентиляции /Щёкин Р. В. и др. В 2-х кн. Киев: Будивельник, -1996, Кн. 1. -416 с.

8.Сафонов А. П. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям. -М.: Энергия, -1994. -240 с.

9.Громов Н. К. Абонентские устройства водяных тепловых сетей. -М.: Энергия, -1989. -248 с

10. Теплоснабжение: учебное пособие для студентов.: Высшая школа, 1980 – 408стр. В.Е. Козин, Т.А.Левина, А.П. Марков, И.Б. Пронина, В.А Слемзин

11.В. М. Боровков, А. А. Калютик, В. В. Сергеев. Ремонт теплотехнического оборудования и тепловых сетей.

12. Ширакс З. Э. Теплоснабжение. -М.: Энергия, -1999. -256 с.

13. http://www.twirpx.com/files/tek/warming/

14. http://www.bestreferat.ru/referat-category-92-1.html

15.http://ru.wikipedia.org/wiki/%D2%E5%EF%EB%EE%F2%E5%F5%ED%E8%EA%E0

16. http://dic.academic.ru/dic.nsf/bse/139128/Теплотехника

17.http://www.politerm.com.ru/zuluhydro/help/piezografic_construction

Приложения:

Приложение №1 Значения эквивалентной длиныдля труб при åx = 1

Размеры труб, мм	l э, м, при k э, м	Размеры труб, мм	l э, м, при k э, м
, мм	, мм	0,0002	0,0005	0,001	, мм	, мм	0,0002	0,0005	0,001
	33,5´3,2	0,84	0,67	0,56		377´9	21,2	16,9	14,2
	38´2,5	1,08	0,85	0,72		426´9	24,9	19,8	16,7
	45´2,5	1,37	1,09	0,91		426´6	25,4	20,2
	57´3	1,85	1,47	1,24		480´7	29,4	23,4	19,7
	76´3	2,75	2,19	1,84		530´8	33,3	26,5	22,2
	89´4	3,3	2,63	2,21		630´9	41,4	32,9	27,7
	108´4	4,3	3,42	2,87		720´10	48,9	38,9	32,7
	133´4	5,68	4,52	3,8		820´10	57,8		38,7
	159´4,5	7,1	5,7	4,8		920´11	66,8	53,1	44,7
	194´5	9,2	7,3	6,2		1020´12	76,1	60,5	50,9
	219´6	10,7	8,5	7,1		1120´12	85,7	68,2	57,3
	273´7	14,1	11,2	9,4		1220´14	95,2	95,2	63,7
	325´8	17,6	14,0	11,8		1420´14	115,6	91,9	77,3

Приложение №2 Значение коэффициента k2.

Приложение №3 Технические характеристики основных сетевых насосов.

Тип насоса	Подача, м 3 /с (м 3 /ч)	Напор, м	Допустимый кавитационный запас, м ст.ж., не менее	Давление на входе в насос, МПа(кгс/см 2) не более	Частота вращения (синхронная), 1/с(1/мин)	Мощность, кВт	К. п. д., %, не менее	Температура перекачиваемой воды, К(°С), не более	Масса насоса, кг
СЭ-160-50 СЭ-160-70 СЭ-160-100 СЭ-250-50 СЭ-320-110 СЭ-500-70-11 СЭ-500-70-16 СЭ-500-140 СЭ-800-55-11 СЭ-800-55-16 СЭ-800-100-11 СЭ-800-100-16 СЭ-800-160 СЭ-1250-45-11 СЭ-1250-45-25 СЭ-1250-70-11 СЭ-1250-70-16 СЭ-1250-100 СЭ-1250-140-11 СЭ-1250-140-16 СЭ-1600-50 СЭ-1600-80 СЭ-2000-100 СЭ-2000-140 СЭ-2500-60-11 СЭ-2500-60-25 СЭ-2500-180-16 СЭ-2500-180-10 СЭ-3200-70 СЭ-3200-100 СЭ-3200-160 СЭ-5000-70-6 СЭ-5000-70-10 СЭ-5000-100 СЭ-5000-160	0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000)		5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0	0,39 4 0,39 4 0,39 4 0,39 4 0,39 4 1,08 11 1,57 16 1,57 16 1,08 11 1,57 16 1,08 11 1,57 16 1,57 16 1,08 11 2,45 25 1,08 11 1,57 16 1,57 16 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10)	50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000)			393(120) 453(180) 453(180) 393(120) 453(180) 393(120)	- - - - - - - - - - - - - - - - - -

Расчет осевой нагрузки на неподвижную опору. Нагрузки на неподвижные опоры

Расчет осевой нагрузки на неподвижную опору. Нагрузки на неподвижные опоры

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ОПОРЫ ТРУБ